(资料图片仅供参考)

格栅的设计计算

一、格栅设计一般规定1、栅隙 (1)水泵前格栅栅条间隙应根据水泵要求确定。 (2)废水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：最大间隙40mm，其中人工清除25~40mm，机械清除16~25mm。废水处理厂亦可设置粗、细两道格栅，粗格栅栅条间隙50~100mm。 (3)大型废水处理厂可设置粗、中、细三道格栅。 (4)如泵前格栅间隙不大于25mm，废水处理系统前可不再设置格栅。 2、栅渣 (1)栅渣量与多种因素有关，在无当地运行资料时，可以采用以下资料。 格栅间隙16~25mm；0.10~0.05m3/103m3(栅渣/废水）。 格栅间隙30~50mm；0.03~0.01m3/103m3(栅渣/废水）。 (2)栅渣的含水率一般为80%，容重约为960kg/m3。 (3)在大型废水处理厂或泵站前的大型格栅（每日栅渣量大于0.2m3)，一般应采用机械清渣。 3、其他参数 (1)过栅流速一般采用0.6~1.0m/s。 (2)格栅前渠道内水流速度一般采用0.4~0.9m/s。 (3)格栅倾角一般采用45°~75°，小角度较省力，但占地面积大。 (4)机械格栅的动力装置一般宜设在室内，或采取其他保护设备的措施。 (5)设置格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风设施。

(6)大中型格栅间内应安装吊运设备，以进行设备的检修和栅渣的日常清除。

二、格栅的设计计算

1、平面格栅设计计算 (1)栅槽宽度B式中，S为栅条宽度，m；n为栅条间隙数，个；b为栅条间隙，m；为最大设计流量，m3/s；a为格栅倾角，（°);h为栅前水深，m，不能高于来水管（渠）水深；v为过栅流速，m/s。 (2)过栅水头损失如式中，h0为计箅水头损失，m；k为系数，格栅堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3；ζ为阻力系数，与栅条断而形状有关，按表2-1-1阻力系数ζ计箅公式计算；g为重力加速度，m/s2。 (3)榭后槽总高H式中，h2为栅前渠道超高，m，—般采用0.3。 (4)栅槽总长L式中，L1为进水渠道渐宽部分的长度，m；L2为栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度；H1为栅前渠道深，m；B1为进水渠宽，m；α1为进水渠道渐宽部分的展开角度，（°)，一般可采用20。 (5)每日栅渣量W式中，W1为栅渣量，m3/103m3废水，格栅间隙为16~25mm时，W1=0.10~0.05；格栅间隙为30~50mm时，W1=0.03~0.01；Kz为城市生活污水流量总变化系数。 污泥池计算公式

一、地基承载力验算

1、基底压力计算 (1)水池自重Gc计算 顶板自重G1=180.00kN 池壁自重G2=446.25kN 底板自重G3=318.75kN 水池结构自重Gc=G1+G2+G3=945.00kN (2)池内水重Gw计算 池内水重Gw=721.50kN (3)覆土重量计算 池顶覆土重量Gt1=0kN 池顶地下水重量Gs1=0kN 底板外挑覆土重量Gt2=279.50kN 底板外挑地下水重量Gs2=45.50kN 基底以上的覆盖土总重量Gt=Gt1+Gt2=279.50kN 基底以上的地下水总重量Gs=Gs1+Gs2=45.50kN (4)活荷载作用Gh 顶板活荷载作用力Gh1=54.00kN 地面活荷载作用力Gh2=65.00kN 活荷载作用力总和Gh=Gh1+Gh2=119.00kN (5)基底压力Pk 基底面积:A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=5.000×8.500=42.50m2 基底压强:Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A =(945.00+721.50+279.50+45.50+119.00)/42.500=49.66kN/m2 2、修正地基承载力 (1)计算基础底面以上土的加权平均重度rm rm=[1.000×(20.00-10)+2.000×18.00]/3.000 =15.33kN/m3 (2)计算基础底面以下土的重度r 考虑地下水作用，取浮重度，r=20.00-10=10.00kN/m3 (3)根据基础规范的要求，修正地基承载力: fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5) =100.00+0.00×10.00×(5.000-3)+1.00×15.33×(3.000-0.5) =138.33kPa 3、结论 Pk=49.66二、抗浮验算抗浮力Gk=Gc+Gt+Gs=945.00+279.50+45.50=1270.00kN 浮力F=(4.500+2×0.250)×(8.000+2×0.250)×1.000×10.0×1.00=425.00kN Gk/F=1270.00/425.00=2.99>Kf=1.05,抗浮满足要求。

三、荷载计算

1、顶板荷载计算: 池顶板自重荷载标准值：P1=25.00×0.200=5.00kN/m2 池顶活荷载标准值：Ph=1.50kN/m2 池顶均布荷载基本组合： Qt=1.20×P1+1.27×Ph=7.91kN/m2 池顶均布荷载准永久组合： Qte=P1+0.40×Ph=5.60kN/m2 2、池壁荷载计算: 池外荷载：主动土压力系数Ka=0.33侧向土压力荷载组合(kN/m2)： 池内底部水压力：标准值=25.00kN/m2,基本组合设计值=31.75kN/m2 3、底板荷载计算(池内无水，池外填土)： 水池结构自重标准值Gc=945.00kN 基础底面以上土重标准值Gt=279.50kN 基础底面以上水重标准值Gs=45.50kN 基础底面以上活载标准值Gh=119.00kN 水池底板以上全部竖向压力基本组合： Qb=(945.00×1.20+279.50×1.27+45.50×1.27+119.00×1.27×0.90)/42.500 =39.59kN/m2 水池底板以上全部竖向压力准永久组合： Qbe=(945.00+279.50+45.50×1.00+1.50×36.000×0.40+10.00×6.500×0.40)/42.500 =31.00kN/m2 板底均布净反力基本组合: Q=39.59-0.300×25.00×1.20=30.59kN/m2 板底均布净反力准永久组合: Qe=31.00-0.300×25.00 =23.50kN/m2 4、底板荷载计算(池内有水，池外无土): 水池底板以上全部竖向压力基本组合： Qb=[4.500×8.000×1.50×1.27+945.00×1.20+(3.900×7.400×2.500)×10.00×1.27]/42.500 =49.86kN/m2 板底均布净反力基本组合： Q=49.86-(0.300×25.00×1.20+2.500×10.00×1.27)=9.11kN/m2 水池底板以上全部竖向压力准永久组合： Qbe=[4.500×8.000×1.50×0.40+945.00+(3.900×7.400×2.500)×10.00]/42.500 =39.72kN/m2 板底均布净反力准永久组合： Qe=39.72-(0.300×25.00+2.500×10.00) =7.22kN/m2 四、内力、配筋及裂缝计算1、弯矩正负号规则 顶板：下侧受拉为正,上侧受拉为负 池壁：内侧受拉为正,外侧受拉为负 底板：上侧受拉为正,下侧受拉为负 2、荷载组合方式 1.池外土压力作用(池内无水，池外填土) 2.池内水压力作用(池内有水，池外无土) 3.池壁温湿度作用(池内外温差=池内温度-池外温度) 顶板内力： 计算跨度:Lx=4.100m,Ly=7.600m,四边简支 按双向板计算：B侧池壁内力： 计算跨度：Lx=7.700m,Ly=2.500m,三边固定,顶边简支 池壁类型：浅池壁,按竖向单向板计算 池外土压力作用角隅处弯矩(kN.m/m)： 基本组合：-8.13，准永久组合：-5.61 池内水压力作用角隅处弯矩(kN.m/m)： 基本组合：6.95，准永久组合：5.47 基本组合作用弯矩表(kN˙m/m)底板内力： 计算跨度:Lx=4.200m,Ly=7.700m,四边简支+池壁传递弯矩按双向板计算。 1、池外填土，池内无水时，荷载组合作用弯矩表(kN˙m/m) 基本组合作用弯矩表：配筋及裂缝： 配筋计算方法：按单筋受弯构件计算板受拉钢筋。 裂缝计算根据《水池结构规程》附录A公式计算。 按基本组合弯矩计算配筋,按准永久组合弯矩计算裂缝，结果如下： 顶板配筋及裂缝表(弯矩:kN.m/m,面积:mm2/m,裂缝:mm)风机常需用的计算公式(简化，近似，一般情况下用) 1、轴功率：注：0.8是风机效率,是一个变数,0.98是一个机械效率也是一个变数(A型为1,D、F型为0.98,C、B型为0.95) 2、风机全压：(未在标准情况下修正)式中：P1=工况全压(Pa)、P2=设计标准压力(或表中全压Pa)、B=当地大气压(mmHg)、T2=工况介质温度℃、T1=表中或未修正的设计温度℃、760mmHg=在海拔0m,空气在20℃情况下的大气压。 海拨高度换算当地大气压： (760mmHg)－(海拨高度÷12.75)=当地大气压(mmHg) 注：海拔高度在300m以下的可不修正。 1mmH2O=9.8073Pa 1mmHg=13.5951mmH2O 760mmHg=10332.3117mmH2O 风机流量0～1000m海拨高度时可不修正； 1000～1500M海拨高度时加2%的流量； 1500～2500M海拨高度时加3%的流量； 2500M以上海拨高度时加5%的流量。 比转速：nsMBR计算公式AAO进出水系统设计计算

一、曝气池的进水设计

初沉池的来水通过DN1000mm的管道送入厌氧—缺氧—好氧曝气池首端的进水渠道，管道内的水流速度为0.84m/s。在进水渠道中污水从曝气池进水口流入厌氧段，进水渠道宽1.0m，渠道内水深为1.0m，则渠道内最大水流速度式中：v1——渠内最大水流速度(m/s)； b1——进水渠道宽度(m)； h1——进水渠道有效水深(m)。 设计中取b1=1.0m，h1=1.0m V1=0.66/(2×1.0×1.0)=0.33m/s 反应池采用潜孔进水，孔口面积 F=Qs/Nv2 式中：F——每座反应池所需孔口面积(m2)； v2——孔口流速(m/s)，一般采用0.2～1.5m/s。 设计中取v2=0.4m/s F=0.66/2×0.4=0.66m2 设每个孔口尺寸为0.5m×0.5m，则孔口数 N=F/f 式中：n——每座曝气池所需孔口数(个)； f——每个孔口的面积(m2)。 n=0.66/0.5×0.5=2.64 取n=3 孔口布置图如下图图所示：二、曝气池出水设计厌氧—缺氧—好氧池的出水采用矩形薄壁堰，跌落出水，堰上水头式中：H——堰上水头(m)； Q——每座反应池出水量(m3/s)，指污水最大流量(0.579m/s)；与回流污泥量、回流量之和(0.717×160%m3/s)； m——流量系数，一般采用0.4～0.5； b——堰宽(m)；与反应池宽度相等。 设计中取m=0.4，b=5.0m设计中取为0.19m。 厌氧—缺氧—好氧池的最大出水流量为(0.66+0.66/1.368×160%)=1.43m3/s，出水管管径采用DN1500mm，送往二沉池，管道内的流速为0.81m/s。 芬顿计算公式

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